變壓器局放在線(xiàn)監測中的現場(chǎng)干擾分析
為了最大限度地抑制干擾,需要對干擾的種類(lèi)和特征有一個(gè)清楚的認識。本文對某發(fā)電廠(chǎng)一臺 500 kV
變壓器進(jìn)行了離線(xiàn)和在線(xiàn)試驗,測量了不同測點(diǎn)的干擾情況,其中包括變壓器低壓供電系統中的干擾,分析了干擾的種類(lèi)和特點(diǎn),為抑制各種類(lèi)型的干擾提供了有效
的依據。
1 試驗方案和回路
測試系統的接線(xiàn)及傳感器的安裝位置見(jiàn)圖 1 。單相 500 kV 變壓器的電流傳感器的安裝位置包括: 500 kV 套管末屏、鐵芯、夾件及中性點(diǎn)接地引下線(xiàn)、外殼地線(xiàn)。為有效測量外殼地線(xiàn)上的信號,變壓器外殼應盡量減少接地點(diǎn)。
圖 1 單相 500 kV 變壓器電流傳感器安裝位置及試驗接線(xiàn)圖
整個(gè)測試系統由傳感器、放大器、測量箱和筆記本電腦組成。傳感器為有源寬帶高頻,放大倍數分 ×10 和 ×50
兩檔,頻帶為 3 k ~ 1.2 MHz 。為了保證合適的測量范圍,除傳感器放大外還有一單獨的放大器組,放大倍數分為 4 檔,最大放大倍數為
16 。測量箱為工控級,主要為了防止現場(chǎng)電磁干擾,測量箱內主要部件為一最高采樣速率達 10 Hz , 12 數據位,存儲容量為 1 M 的高速
A/D 卡。試驗數據可通過(guò)標準接口上傳到筆記本電腦。
2 試驗結果及分析
2.1 停電試驗同帶電試驗的比較
在設備停電狀況下,我們對變壓器中性點(diǎn)等 5 個(gè)測量點(diǎn)的干擾信號進(jìn)行了測試。此時(shí)中性點(diǎn)測到的數據時(shí)域波形及頻譜分析見(jiàn)圖 2 。
此時(shí)標定系數為 3 800 pC ,現場(chǎng)最大干擾水平約為 5 300 pC 。由頻譜分析可看出,信號在 899 kHz
頻段最突出,此外,在 164 、 156 、 428 和 196 kHz 附近能量也比較集中。在其它測量點(diǎn)也可得到類(lèi)似的結論。 899 kHz
頻段屬于地方廣播電臺所用的頻段,其余均為廠(chǎng)用頻段。
圖 2 停電情況下中性點(diǎn)處的時(shí)域波形和頻譜分析
運行情況下同樣的試驗的時(shí)域圖及頻譜分析見(jiàn)圖 3 。此時(shí)標定系數為 160 nC ,最大干擾水平約為 160 nC
。從時(shí)域波形可看出,在一個(gè)工頻周期內會(huì )出現兩組幅值很高的脈沖干擾,且極性相反并很有規律。這些干擾是由發(fā)電機勵磁側的可控硅動(dòng)作時(shí)產(chǎn)生的,是脈沖周期
性干擾。
圖 3 運行情況下中性點(diǎn)處的時(shí)域波形和頻譜分析
由頻譜分析可知,在線(xiàn)測量信號的頻帶主要在 500 kHz 以下并且分布較寬。停電時(shí)最強的頻段 899 kHz
幾乎測不到,說(shuō)明在線(xiàn)時(shí)的干擾要比離線(xiàn)時(shí)大得多。能測到的窄帶頻段包括廠(chǎng)用的通訊頻段 164 、 64 、 438 k 、 156 kHz ;在
374 、 328 k 、 219 kHz 等處的能量也比較集中,這些頻段的出現和現場(chǎng)環(huán)境有關(guān)。此外在 220 ~ 300 k 、 720 ~
850 kHz
區間出現了明顯的寬頻特征,說(shuō)明有脈沖型信號出現。寬帶信號的主要來(lái)源可認為是發(fā)電機的勵磁系統,表現為脈沖周期性干擾。這對于確定合適的抗干擾措施有較
大幫助。同樣,在其它測量點(diǎn)我們也可得到類(lèi)似的結論。
2.2 可控硅產(chǎn)生信號分析
可控硅動(dòng)作是脈沖周期性干擾的主要來(lái)源,其波形見(jiàn)圖 4 。它是 <1 MHz 的寬頻信號 ( 受傳感器限制 )
,脈寬~ 30 μs ,能量相對集中在 200 ~ 300 kHz 和 700 ~ 900 kHz
頻段,同前分析結果相吻合。由此證明,可控硅產(chǎn)生的脈沖周期性干擾是在線(xiàn)測量情況下的主要干擾源。
圖 4 用傳感器測的可控硅數據的時(shí)域波形和頻譜分析
為了進(jìn)一步提高可控硅信號的分辨率和得到真實(shí)的波形,還采用了頻帶寬度可達 100 MHz,最高采樣率可達 1 GHz 的數字示波器來(lái)采樣。測量點(diǎn)位于電廠(chǎng)勵磁間內可控硅的輸出端。其波形和頻譜分析見(jiàn)圖5。
從時(shí)域波形可看出,脈沖波形的持續時(shí)間約為 30 μs ,為衰減振蕩波;信號的頻譜主要集中在 500 k 以下,與文[ 3
]同,但與測量箱測量的結果略有差異。分析認為,由于測量點(diǎn)不同,可控硅動(dòng)作產(chǎn)生的信號從低壓側到高壓側如中性點(diǎn)處有一段傳輸路徑,這樣波形會(huì )發(fā)生畸變。
圖 5 用示波器測的可控硅動(dòng)作時(shí)的時(shí)域波形和頻譜分析
2.3 不同測量點(diǎn)的靈敏度分析
在本次試驗中,選用了 5 個(gè)測量點(diǎn)進(jìn)行信號采集,這些測量點(diǎn)分別是 500 kV 套管末屏接地引下線(xiàn)、鐵芯、夾件及中性點(diǎn)接地引下線(xiàn)及外殼地線(xiàn)。對這些測量點(diǎn)的靈敏度進(jìn)行比較,有利于確定在線(xiàn)情況下的主監測點(diǎn)及提高在線(xiàn)監測系統的靈敏度。
確定靈敏度的常規方法為:在某一測量點(diǎn)注入已知幅值的方波,比較其它測量點(diǎn)的響應,幅值響應最大者為靈敏度最高。本次試驗中,
分別從變壓器 500 kV 套管末屏接地引下線(xiàn)和中性點(diǎn)接地引下線(xiàn)處注入方波,比較不同測量點(diǎn)的響應。在下面的事例中,注入的方波大小約 10 nC
,分別列出響應幅值最高和最低的情況。
由圖 6 可看出,不同測量點(diǎn)的響應情況不同。從 500 kV 套管末屏接地引下線(xiàn)注入時(shí),夾件引下線(xiàn)的響應最強烈 (
見(jiàn)圖 a) ,鐵芯引下線(xiàn)次之,其次為中性點(diǎn)接地引下線(xiàn),外殼地線(xiàn)上的響應幅值最小 ( 見(jiàn)圖 b)
。夾件處是人們常常忽略的一個(gè)測量點(diǎn),試驗中它的響應最靈敏,可能同變壓器的結構有關(guān)。
圖 6 末屏注入時(shí)的夾件標定波形圖和外殼標定波形
2.4 動(dòng)力電源線(xiàn)上的干擾對信號測量的影響
分析變壓器附件 380 V 動(dòng)力線(xiàn)上信號的目的有兩點(diǎn): a)
看風(fēng)扇等變壓器附屬低壓設備的啟動(dòng)對其測量點(diǎn)信號的干擾有多強烈; b)
為了分析配電線(xiàn)路來(lái)的各種干擾是否同其測量點(diǎn)信號有一定的對應關(guān)系。從理論上講,由于監測點(diǎn)的測量信號中很多干擾脈沖來(lái)自動(dòng)力線(xiàn)等配電線(xiàn)路,動(dòng)力電源線(xiàn)上
的很多脈沖與變壓器接地線(xiàn)上的脈沖干擾在時(shí)間上應有一定的對應關(guān)系。
在離線(xiàn)情況下分別記錄并分析了風(fēng)扇在啟停狀態(tài)下的信號。從時(shí)域來(lái)看,風(fēng)扇啟停對信號幅值影響不大。從頻域來(lái)看,風(fēng)扇啟動(dòng)后會(huì )增加 8 ~ 25 kHz 的成分但幅值較低,可以說(shuō)變化不大。運行情況下也有同樣的結論。
圖 7
為在動(dòng)力電源線(xiàn)上和外殼上測到的可控硅動(dòng)作波形。經(jīng)過(guò)比較可知,由于信號的傳播路徑不同,動(dòng)力電源線(xiàn)上的脈沖波形同接地線(xiàn)上的脈沖干擾有一種可類(lèi)比的相似
關(guān)系。其波形已經(jīng)完全不一樣,脈沖波形的時(shí)間長(cháng)度也不相同,同時(shí)相位不是一一對應。但是,從廣義上講,仍然具有一定的對應關(guān)系。
3 小 結
a. 變壓器現場(chǎng)干擾在停電情況下以廠(chǎng)用通訊頻段和地方廣播頻段組成的窄帶干擾為主;在運行情況下,以發(fā)電機勵磁側產(chǎn)生的脈沖周期性干擾為主,從量值上來(lái)講也大得多。
b. 脈沖周期性干擾是寬頻干擾,且能量集中在 300 kHz 以下。從工程測量的角度看,整個(gè)頻率分布范圍為 0 ~ 900 kHz 。
c. 變壓器的夾件可作為一個(gè)靈敏度較高的測量點(diǎn)。
d. 通過(guò)對低壓動(dòng)力線(xiàn)上干擾的分析,可知它同其它測量點(diǎn)的信號有一定的對應關(guān)系。但把它引入到脈沖干擾的抑制方法中還需做進(jìn)一步的工作。